2013年2月底,由于海上连续大雾,船舶无法靠岸,烧结关键原料罗泊河粉无法进厂,高碱度烧结矿只能去掉罗泊河粉,其它原料按比例放大维持生产,高炉块矿比例上调,增加球团配比来渡过难关,现在对低品位烧结矿对高炉炉况的影响进行一下总结,希望各位朋友批评指正。
原料情况对比
原料名称 | TFe | FeO | SiO2 | CaO | Al2O3 | MgO | S | P | R2 |
高烧(变料前) | 54.42 | 8.42 | 5.81 | 11.79 | 2.23 | 2.62 | 0.017 | 0.081 | 2.03 |
高烧(变料后) | 50.09 | 8.05 | 6.68 | 14.39 | 2.66 | 3.1 | 0.051 | 0.062 | 2.15 |
低烧(变料前) | 57.09 | 13.73 | 9.21 | 6.03 | 2.39 | 1.01 | 0.086 | 0.65 | |
低烧(变料后) | 55.75 | 12.68 | 8.85 | 6.29 | 2.67 | 0.95 | 0.07 | 0.71 | |
球团 | 63.54 | 4.14 | 0.98 | 1.4 | 0.61 | ||||
伊朗块矿 | 59.7 | 5.44 | 2.57 | ||||||
澳块 | 57.67 | 5.14 | 2.33 |
其它情况:
风口数量 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 |
风口直径 | 110 | 110 | 115 | 110 | 115 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 | 110 |
风口长度 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 | 470 |
风口类型 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 | 斜5度 |
原配比:高烧70球团4低烧12伊朗3澳块11,现配比高烧66球团8低烧10伊朗3澳块13;高炉容积845M3;风口面积0.1927M2。
原燃料状况分析:
一、高烧粒度特别差,碎,强度低,缺少粘结相,一抓一把跟大米一样,里边还有掺杂着透红的未烧熟的矿粉,入炉后粉化严重;
二、块矿湿、粘,粉末筛不净,澳块粘筛严重,三个块矿仓无法保证筛分效果;
三、高烧品位下降较多,从54.52下降到50.09,综合品位从55.5下降到52.5.
高炉炉况表现:
一、中心气流消失,边缘翻气流严重,风压时有冒尖,顶压出现尖峰,高炉风量从2280下降到2190,接受风量能力差,加不上风;
二、产量降低,跑不动料,产量从3000吨下降到2800吨,渣量大,炉前打开铁口就是渣,易憋风顶温高打水多;
三、燃料比升高,从526上升到550,无法接受高煤量,煤吹多了炉子难受,物理热容易低而且一低渣就流动性很差,出铁困难。
应对措施:
一、矿批从26.8吨退到25.5吨,角度从J41(2)39(2)36.5(2)34(2)31(2)27(3)K38(2)36(3)34(3)32(2)退到J41(3)39(2)36.5(2)34(2)31(2)27(3)K33(5)31(5),角差从0.85退到-2.64,减少矿的环带;
二、炉前来罐马上就开口,一次尽量开大放渣,尽最大努力缩短出铁间隔时间;
三、风压上限从345降到335,合适炉温要求从0.18-0.3%提高到0.25-0.4%,物理热保证1480-1510,保证渣铁畅流,为炉前出铁创造条件;
四、球团配比从4%上调到8%,尽量提高综合品位。
有待改进方面:
一、烧结配料跟不上应该把好料尽量保证高烧,毕竟高炉炉料结构中高烧占很大比例,高烧的质量直接影响高炉顺行,这次高烧质量下降很多,入炉后大量粉化导致高炉透气性差,边缘翻气流严重,中心无法吹透;
二、低品位期间若有休风机会应该适当增大风口面积,减少因为中心无法吹透气流反击造成边缘翻气流现象;
三、退角差幅度过大,中心和边缘气流两股气流都要照顾到,这次翻气流一味让边结果边没让出来,中心压死,就是说在边缘气流未得到改善的情况下不宜压中心,防止难行。